一、測量方法(依據JJG703-1990《光電測距儀》)
本測量方法采用的是平臺法，在長度大于受檢儀器精測尺長的長形導軌平臺上放置一根基線尺，將儀器和反射棱鏡分別整平對中，從平臺上基線尺的零點開始觀測并保持照準視線不變，反射棱鏡由近及遠移動，每次移動的距離為儀器精測尺長的1/20，取5次觀測讀數平均值作為各位置的測定距離值Di(點號i=1～20)，最后經計算即可求知受檢儀器的周期誤差振幅(下稱A值)。
二、數學模型
依據JJG703-1990《光電測距儀》檢定規程，全站儀(測距儀)周期誤差振幅由下式計算:
式中:A-——周期誤差振幅；Di——儀器測定距離值； ——儀器與基線尺起點間距離；n——觀測反射棱鏡的點數，n=20；di——第i點相對起點反射棱鏡移動的距離；U——受檢儀器精測尺長；i——反射棱鏡移動的點位號，i=1～20。
三、方差和傳播系數
考慮到各輸入量估計值彼此獨立
依
由(1)式～(4)式得:
四、標準不確定度一覽表
五、計算分量標準不確定度
1.由基線尺起點距離值 近似誤差估算的周期誤差振幅不確定度分量u1
經過傳播系數c1=0的推算，基線尺起點距離值 近似誤差對周期誤差振幅的解算無影響，即u1=
2.由反射棱鏡移動量理論值誤差估算的周期誤差振幅不確定度分量u2
(1)由銦瓦帶尺的測量不確定度給出的棱鏡移動量不確定度分量u1(d)
根據規程JJG741—1991《標準鋼卷尺》，本銦瓦帶尺的擴展不確定度為:
覆蓋因子k=3，自由度v1(d)=∞，銦瓦帶尺的長度為10m，故其標準不確定度為:
u1(d)=U/3=0.018mm
(2)由銦瓦帶尺的膨脹系數誤差估算的棱鏡移動量不確定度分量u2(d)
銦瓦尺材料其溫度線膨脹系數接近于0，故由膨脹系數誤差估算的不確定度分量可忽略。
(3)由環境溫度誤差估算的棱鏡移動量不確定度分量u3(d)
實驗室溫度對參考溫度20℃的偏離值可忽略，故由溫度誤差△t估算的不確定度分量可忽略。
(4)由拉力偏差估算的棱鏡移動量不確定度分量u4(d)
由拉力引起的偏差為:
Δ=L×103×△p/(EF)
式中:L——銦瓦帶尺長度10m；Δp——拉力偏差，本拉力砝碼Δp≤0.1N，偏差很小；E——彈性模量，E=2×105N/mm2；F——銦瓦帶尺的橫截面積。
該尺的橫截面寬度為16mm，厚度為0.3mm，則:
F=4.8mm2
Δ=1.1×10-4L=1.1×10-3mm
據上面的計算數據可知，由拉力偏差引起的不確定度分量為:
u4(d)≈0
(5)由銦瓦帶尺的刻劃誤差估算的棱鏡移動量不確定度分量u5(d)
本銦瓦帶尺定期送計量院標定，其各點的刻劃誤差可由計量院的標定數據予以修正，故刻劃誤差引起的不確定度分量為:
u5(d)=0
由本節2.(1)～2.(5)得:
3.由儀器距離觀測值誤差估算的周期誤差振幅不確定度分量u3
(1)由棱鏡對中誤差估算的儀器距離觀測值不確定度分量u1(D)
根據檢驗平臺的結構設計，其讀數系統最小格值為0.1mm，估讀誤差限為±0.01mm，對分布區間半寬0.01mm估算為均勻分布，故其標準不確定度為:
估算其相對不確定度為20%，則
v1(D)=12
(2)由最小讀數修約誤差估算的儀器距離觀測值不確定度分量u2(D)
據有關資料，全站儀測距系統標準測量最小讀數一般為1mm，測距修約最大可能誤差為±0.5mm。按均勻分布，故
估算其相對不確定度為20%，則
v2(D)=12
(3)由帶尺主線誤差估算的儀器距離觀測值不確定度分量u3(D)
帶尺主線誤差是指儀器光軸與帶尺方向間夾角引起的測距誤差，本周期檢驗平臺平直度優于5×10-5，由此引起的銦瓦帶尺主線誤差可忽略不計，故其不確定度分量:
u3(D)=0
(4)由平臺直線度誤差估算的儀器距離觀測值不確定度分量u4(D)
本周期檢驗平臺直線度誤差可忽略不計，故其不確定度分量:
u4(D)=0
(5)由平臺與儀器墩高差估算的儀器距離觀測值不確定度分量u5(D)
依國家計量檢定規程《光電測距儀》，平臺與儀器墩的高差不大于2mm，經計算由此引起的誤差可忽略不計，故其不確定度分量:
u5(D)=0
由本節3.(1)～3.(5)得:
u(D)=0.29mm
依韋爾奇—薩特思韋公式得:
v3=12
六、合成標準不確定度
通過以上分析可知:
uc(A)≈u3=0.092mm
且veff=12
七、擴展不確定度
在置信概率p=95%時，覆蓋因子k=2.18，全站儀“周期誤差振幅”測量結果的擴展不確定度為:
U95=2.18×0.092mm=0.2mm | 
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